ПЕГ-200 | - | - | - | 246 | - | - | 1,0 | -

ПЕГ-400 | - | - | - | 328 | - | - | 0,81 | -

Лапрол 202 | - | - | 4,3 | 238 | 20,0 | 2,88 | 0,62 | 0,52

Лапрол 602 | - | - | 8,4 | 242 | 34,5 | 4,98 | 0,53 | 0,56

Лапрол 1002 | - | - | 15,3 | 246 | 61,0 | 8,81 | 0,51 | 0,89

Лапрол 2002 | 234 | - | 40,5 | 262 | 157,0 | 22,67 | 0,47 | 1,79

Лапрол 1502-2-70 | - | - | 31,0 | 361 | 105,0 | 9,93 | 0,76 | 3,3,,2

Лапрол 2502-2-70 | 216 | 250 | 60,0 | 402 | 230 | 33,19 | 0,66 | 7,26

КСМ | 218 | 250 | 61,0 | 398 | 232 | - | 0,77 | -

Orites –125 DS | - | - | - | 395 | - | - | 0,72 | -

Orites-270 DS | 220 | 250 | 59,0 | 447 | 237 | 34,2 | 0,64 | 6,82

Breox CL 660 | - | - | - | 287 | - | - | 0,80 | -

Breox CL 1300 | 214 | 285 | 63,2 | 328 | 205,4 | 31,44 | 0,63 | 5,98

Breox CL 1400 | 247 | 290 | 58,2 | 369 | 221,7 | 34,06 | 0,66 | 7,45

Лапрол 503 | - | - | 12,3 | 226 | 75,0 | 10,83 | 0,58 | 1,61

Лапрол 3003 | - | - | 45,8 | 308 | 195 | 28,15 | 0,52 | 3,01

Polyol LG-56 | - | - | 41,8 | 320 | 168 | 24,24 | 0,41 | 1,27

Лапрол 3503-2Б-6 | - | - | 58,9 | 254 | 190 | 27,42 | 0,44 | 1,78

Лапрол 5003-2Б-10 | - | - | 101,2 | 373 | 325 | 46,90 | 0,49 | 4,20

Проксанол ЦЛ-3 | - | - | - | 340 | - | - | 0,83 | -

Лапрол 3503-2-70 | - | - | 76,7 | 287 | 275 | 39,70 | 0,71 | 10,81

Лапрол 10003-2-70 | - | - | 82,0 | 418 | ~800 | 123,78 | 0,74 | 38,16

Shyntheso D 201 | 242 | ?250 | 62,0 | 287 | 245 | 35,38 | 0,57 | 5,30

Shyntheso D 201N | 106 | 120 | 95,5 | 369 | 334,7 | 45,70 | 0,56 | 6,45

Shyntheso D 202 | 238 | 270 | 57,9 | 451 | 264,7 | 48,30 | 0,67 | 9,32

Гідропол-200 | - | - | - | 440 | - | - | 0,78 | -

Лапрол 2503-2-70 | - | - | - | 369 | - | - | 0,67 | -

Рис. 3.5. Залежність плями зносу(d) від осьового навантаження (P) для лінійних поліпропіленгліколів та статистичних кополімерів оксиду етилену та оксиду пропілену:

1 – Лапрол 202; 2 – Лапрол 602; 3 – Лапрол 1002; 4 – Лапрол 2002;

5 – Лапрол 1502-2-70; 6 – Лапрол 2502-2-70; 7 – Orites 210 DS

Для оцінки гідродинамічних ефектів використовують такі критерії:

Зоммерфельда] , (3.1)

Тейбора] , (3.2)

Тейбора] , (3.3)

Ланкастера, 27] (), (3.4)

Сіренка] (Н), (3.5)

де - динамічна в’язкість мастильної рідини при нормальному тиску і температурі 293 К, або МПа·с;

- лінійна швидкість ковзання, кочення чи обертання, ;

- номінальний тиск на елемент поверхні контакту в процесі зношування, ;

- характеристичний лінійний розмір поверхні тертя, м;

- п’єзокоефіцієнт в’язкости, ;

- твердість металу поверхні тертя, МПа;

- радіус кривини робочого тіла, м;

- нормальне навантаження на один зразок, Н;

- діаметр плями зносу сферичного або циліндричного зразка, м;

- коефіцієнт стисливості мастильної рідини при нормальному тиску і температурі 293 К, .

Рис 3.6. Залежність плями зносу (d) від осьового навантаження (P) для розгалужених поліпропіленгліколів на основі гліцерину:

1 – Лапрол 503; 2 – Лапрол 3003; 3 – Лапрол 3503-2-70;

4 – Лапрол 3503-2-65; 5 – Лапрол 5003; 6 – Лапрол 10003-2-70

Рис. 3.7. Залежність плями зносу (d) від осьового навантаження (P) для розгалужених поліпропіленгліколів:

1 – Polyol LG-56; 2 – Лапрол 3003;

3 – Syntheso 201 DS; 4 – Лапрол 3503-2-70

2. Ці критерії не враховують багатопараметричну залежність в’язкости і коефіцієнта стисливості мастила від тиску, температури, швидкості ковзання, кочення або обертання і вихідної в’язкости (при нормальному тиску і температурі 293 К), тому є правдивими залежності:

, (3.6)

(3.7)

Як показано в [42, 43] тертя та зношування полімерів сильно залежать не тільки від в’язкости, але й стисливості мастил.

Введемо і в (3.5):

[Н] (3.8)

3. У випадку адіабатного мащення, малої зміни температури від тертя і при (зовнішні фактори) для визначеної схеми контакту вираз (10) запишемо у вигляді:

, (3.9)

де - динамічна в’язкість при температурі випробувань Т;

- адіабатний коефіцієнт стисливості.

Коефіцієнт адіабатної стисливості розраховується за вимірюванням швидкості розповсюдження звуку в рідинах при температурі Т [42, 43]. Ці дані відносяться до стисливості при нормальному тиску і температурі поверхні тертя Т.

Залежність адіабатичної стисливості Кад. рідин від тиску можна розрахувати за формулою:

, (3.10)

де - ізохорна і ізобарна теплоємності;

-