fф • ?2 511 • 1,52

оф = –––––––––– = ––––––––––– = 36мПа,

10 • Wy0-y0 10 • 3,2

де Wyo-yo – момент опору двох шин;

b• h2 3 • 202

Wyo-yo = ––––– = ––––––– = 3,2 см3.

6 6

Оскільки шини однополосні, то

орозр = оф = 36мПа < одоп = 40мПа.

Вибір ізоляторів.

Зусилля на ізолятор

Fрозр = fф • ? = 511,4 • 1,5 = 767,1 Н

Вибирається ізолятор И4-80УХЛЗ (3, с.282) з мінімальною рушійною силою на згин 4кН.

Fдоп = 0,6 Fруйн = 0,6 • 4 = 2,4 кН;

Fдоп = 2,4кН > Fрозр = 0,767 кН.

Трансформатори струму вибираються за наступними параметрами:

- за напругою Uуст ? Uном;

- за струмом Іроб.max ? Іном;

- за конструкцією і класом точності;

- за динамічною стійкістю

іуд= Куд •v2 • Іном;

де іуд. –ударний струм КЗ за розрахунками,

Куд – кратність динамічної стійкості,

Іном – номінальний первинний струм трансформатора струму;

за термічною стійкістю

Вк ? (Кт • Іном)2 • t кА2•с.

Вибираємо трансформатор струму типу ТВЛМ-6 з номінальним первинним струмом Іном=300А (3, с.294).

Порівняння розрахункових і каталожних даних приводяться в таблиці 5.2.

Таблиця 5.2-Вибір трансформатора струму.

Розрахункові дані | Номінальні дані

ТВЛМ-6

Uуст = 6кВ | Uном = 6кВ

Іроб.max=215,6А | Іном=300А

іуд=48,6кА––

Вк=40,9 кА2•с | (Кт•Іт)2tт=(17,5•1)2•1=306,25

Для перевірки трансформатора по вторинному навантаженню визначається навантаження по фазах.

Таблиця 5.3 - Вторинне навантаження трансформатора струму.

Прилад | Тип | Навантаження, В•А

Фаза А | Фаза В | Фаза С

Амперметр | Э-335 | 0,5 | 0,5 | 0,5

Ватметр | Д-335 | 0,5–– | 0,5

Варметр | Д-335 | 0,5–– | 0,5

Лічильник активної і реактивної енергії | САЗ-U674

СРЗ-U676 | 2,5–– | 2,5

Разом | 4,0 | 0,5 | 4,0

Опір контактів rк=0,01 Ом .

З таблиці 10.3 видно, що найбільш завантажені трансформатори струму фаз А і С, де

Sпр= 4В•А.

Загальний опір приладів

Sпр 4,0

r прил= ––––– = –––– = 0,16 Ом,

Ін22 52

де Ін2 – номінальний вторинний струм трансформатора струму; Ін2=5А.

Вторинне номінальне навантаження трансформатора струму з класом точності 0,5 станолвить 1,2 Ом.

Опір проводу

rпр = rном – rприл = 1,2 -0,16 – 0,1 = 0,94 Ом.

Приймаючи довжину провода з мідними жилами 100м, визначається його переріз

с ? ?роз 0,0175•100

q = –––––––– = –––––––––– =1,86 мм2;

r пр 0,94

де с – питомий опір матеріалу проводу; с=0,0175 Ом•м.

Приймаємо контрольний кабель МКВРГ з жилами перерізом 4 мм2 (3, с. 426).

Трансформатори напруги вибираються за наступними параметрами:

- за напругою Uуст ? Uном;

- за конструкцією і схемою з’єднання вторинних обмоток;

- за класом точності;

- за вторинним навантаженням S2 ? Sном,

де Sном – номінальна потужність в вибраному класі точності.

Для напруги 6 кВ вибирається трансформатор напруги типу НТМИ-6-7143 з Uном=6 кВ (3, с. 336).

Таблиця 5.4- Вторинне навантаження трансформатора напруги.

Прилад | Тип | Спо-

жита

поту-жність | Число коту-шок | cosц | sinц | Чис-ло при-ла-дів | Загальна спожита потужність

РУ, Вт | QУ,

Вар

Ватметр | Д-335 | 1,5 | 2 | 1 | 0 | 1 | 3,0––

Варметр | Д-335 | 1,5 | 2 | 1 | 0 | 1 | 3,0––

Лічильник активноїі реактивної енергії | САЗ-U674

СРЗ-U676 | 2,0 | 2 | 0,38 | 0,925 | 1 | 41 | 9,9

Частотомір | Э-371 | 3,0 | 1 | 1 | 0 | 1 | 3,0––

Разом | 50,0 | 9,7

Повна розрахункова потужність приладів

S2У =vРУ2 + QУ2 = v502 + 9,72 = 50,93 В•А.

Номінальна потужність вибраного трансформатора напруги в класі точності 0,5 становить S2н=75 В•А.

Вибір трансформаторів струму і напруги для інших ділянок схеми електропостачання проводиться аналогічно.

Результати розрахунків приводяться на технічному кресленні.

Вибір автоматичних вимикачів на низькій стороні КТП проводиться за наступними умовами:

- за напругою встановлення Uвст ? Uном;

- за струмом Ірmax ? Іном.розр;

- за конструктивним виконанням;

- за гранично-відключаючим струмом Ікз ? Іном.відкл; Ікз – розрахунковий струм КЗ.

Вибір автоматичного вимикача, що живить секцію КТП здійснюється за максимальним робочим струмом

Sм3 749,3

Ірmax = ––––––––– = ––––––– = 1081,6 А.

v3 • Uном v3 • 0,4

Вибираєтмо автоматичний вимикач типу АВМ 15Н (3, с.374).

Розрахункові і номінальні дані вибраного вимикача зводимо в таблицю 5.5.

Таблиця 5.5- Вибір автоматичного вимикача.

Розрахункові дані | Номінальні дані | Тип автомата

Uроб=380 В | Uроб=380 В |

АВМ15Н

Ірmax=1081,6А | Іроб=1500А

Ікз=34,9кА | Ікз=35 кА

Вибір автоматичних вимикачів, що живлять СШ проводиться за робочим струмом, який визначається за виразом

Sсш

Ір = –––––– А,

v3 • Іном

Результати вибору приведені на технічному кресленні.

6 Розрахунок і вибір релейного захисту і автоматики

Розглянемо захист лінії яка живить РП-6 кВ. Захист проводимо за допомогою струмової відсічки, та максимального струмового захисту, виконаним на реле РТ – 40. При недостатньо чутливій відсічці витримку часу максимального струмового захисту, слід встановлювати не більш 0,5 секунд.

Розраховуємо максимальний струмовий захист лінії

Визначаємо струм спрацювання захисту:

=

1,2 • 2,5 • 115,34

= –––––––– = 435 А ,

0,8

де k н = 1,2 – коефіцієнт надійності, k н = 1,2 ;

k сз – коефіцієнт самозапуску, k сз = 2,5;

k П – коефіцієнт повернення, k П = 0,8.

Знаходимо коефіцієнт чутливості:

= 18000 •0,87/435 = 36 А;

Kч = 36 > 1,5,

отже чутливість забезпечується.

Знаходимо коефіцієнт трансформації струму:

= 435/5 = 87.

Приймаємо 100.

Струм спрацювання реле:

=435 • 1/100 = 4,35 А,

де kcх(3) = 1 – коефіцієнт схеми з’єднання ТА при з’єднані трансформаторів у неповну зірку.

За таблицею 2.28 [4, c. 101] вибираємо реле типу РТ – 40/6.

Проводимо розрахунок струмової відсічки.

Струмова відсічка є різновидом