Розрахунок корпуса вертикального сталевого резервуара і вибір його основного обладнання
Мета: засвоїти методику розрахунку товщини стінки РВС на міцність, вибір і розрахунок його основного обладнання.
Вихідні дані для розрахунку:
Номінальний об’єм резервуара, м3 5000
Марка сталі 15Г2СФ
Розрахунковий опір стикових зварних з’єднань , МПа 431
Товщина листів прокату, мм 4-40
- Надлишковий тиск , Па 2200
- Вакуум у газовому просторі , Па 180
Продуктивність:
закачування, м3/год 220
відкачування, м3/год 115
1 Розрахунок вертикального сталевого резервуара на міцність
Проводимо розрахунок для заданих значень. Задаємось в першому наближенні . Для резервуара діаметром 34,2 м мінімальна товщина стінки .
Визначаємо відстань від низу розрахункового пояса, на якій у стінці виникає максимальне зусилля розтягу за формулою (3):
Величину розрахункового зусилля розтягу обчислюємо за формулою, у якій розрахункове значення густини нафтопродукту приймається рівним 742 кг/м3:
;
Визначаємо уточнене значення товщини стінки з врахуванням того, що коефіцієнт умов роботи для першого поясу :
Порівняємо і , причому задана точність розрахунку складає 0,1 мм
Виконаємо наступне наближення, прийнявши
Отже , теоретичне значення товщини стінки першого пояса РВС-10000, знайдене методом послідовних наближень, становить 7,49 мм.
Заокруглюємо значення товщини стінки і приймається рівною 8 мм.
Знаючи товщину стінки першого пояса вертикального сталевого резервуара, визначаємо відстань, на якій діють максимальні кільцеві зусиння розтягу:
Величину фактичних розрахункових кільцевих зусиль розтягу обчислюємо за формулою, не враховуючи коефіцієнтів перевантаження, і підставляючи у формулу густину нафтопродукту, що зберігається:
Обчислюємо фактичні напруження, що виникають в першому поясі резервуара:
Подальші розрахунки для наступних поясів проводимо за допомогою ПЕОМ (роздруківка програми наведена в додатку А) і заносимо результати в таблицю 1.1, з врахуванням того, що для наступних поясів коефіцієнт умов роботи .
Для всіх восьми поясів РВС будуємо залежності товщини стінки (додаток Б), максимальних кільцевих зусиль в стінці РВС (додаток В) та кільцевих напружень в стінці (додаток Г)
Таблиця 1.1 – Результати розрахунку РВС на міцність
№ поясу | Глибина занурення х, м | Товщина стінки д, мм | Розрахункові кільцеві зусилля Тф, Па*м | Кільцеві напруження у, МПа
Розрахун. | Фактична
1 | 11,92 | 7,50 | 8 | 1490274,87 | 186,28
2 | 10,43 | 5,65 | 7 | 1306596,75 | 186,66
3 | 8,94 | 4,86 | 7 | 1121134,6 | 160,16
4 | 7,45 | 4,07 | 7 | 935672,457 | 133,67
5 | 5,96 | 3,28 | 7 | 750210,312 | 107,17
6 | 4,47 | 2,50 | 7 | 564748,167 | 80,68
7 | 2,98 | 1,71 | 7 | 379285,992 | 54,18
8 | 1,49 | 0,93 | 7 | 193823,817 | 27,69
3 Опис обладнання РВС та вибір клапанів
Механічні дихальні клапани установлюють в резервуарах з малов’язкими нафтопродуктами і нафтами для підтримування надлишкового тиску і вакууму в певних межах. На сьогоднішній день здебільшого використовують клапани марок ДК, КД-2, НДКМ, КДС, СМДК.
Дихальні клапани резервуарів підбирають за пропускною здатністю і допустимим перепадом тискув.
На випадок виходу з ладу механічного дихального клапана або порушення технологічного режиму з метою запобігання руйнуванню резервуара від перевищення тиску або вакууму на резервуари установлюють запобіжні гідравлічні клапани.
Основним елементом таких клапанів є гідравлічний затвор, що утворюється між корпусом і ковпаком.
Найбільш поширені марки гадравлічних запобіжних клапанів для резервуарів – КПГ і КПС.
В клапані КПС гідравлічний затвор створюється робочою рідиною, що залита на дно корпусу. Як робочу рідину використовують трансформаторне масло (влітку) або дизельне паливо (узимку). Для роботи у комплекті з непримерзаючими дихальними клапанами типу НДКМ призначені гідравлічні запобіжні клапани типу КПГ.
Для правильної і безпечної експлуатації на резервуарі передбачаємо механічний дихальний і гідравлічний запобіжний клапани, які підбираються за пропускною здатністю і перепадом тисків.
Максимальна витрата газоповітряної суміші внаслідок можливого прогріву газового простору визначається за формулою (3.2):
Якщо знехтувати складовими і , то витрата газоповітряної суміші при заповненні резервуара буде складати:
Максимальна витрата газоповітряної суміші при випорожненні резервуара:
Витрата газоповітряної суміші при відкачуванні нафтопродукту з резервуара визначається
Оскільки , то клапан підбираємо за продуктивністю . Тому вибираємо один клапан типу НДКМ-250 та один КПГ-250 характеристики яких наведені в таблицях 3.1 та 3.2.
Таблиця 3.1 – Технічна характеристика клапану НДКМ-200
Тип | Умовний діаметр патрубка, мм | Пропускна здатність за повітрям при вакуумі 400 Па, м3/год | Маса без касет вогневого запобіжника, кг | Розміри, мм
Діаметр | Висота
НДКМ-250 | 250 | 1500 | 60 | 640 | 800
Таблиця 3.2 – Технічна характеристика клапану КПГ-150
Тип | Умовний діаметр патрубка, мм | Тиск спрацьовування клапана, Па | Вакуум спрацьовування клапана, Па | Пропускна здатність (за повітрям), м3/год при вакуумі: 250-400 Па; 1000 Па | Маса сухого клапана з касетою вогневого запобіжника, кг
КПГ-250 | 250 | 2000 | 250-300
350-400
900-1000 | 1500
2700 | 170
Перелік посилань на джерела
1. В.П. Лісафін, Н.В. Люта. Типові розрахунки процесів приймання, зберігання та розподілу нафти і нафтопродуктів: Навч. посібник. – Івано-Франківськ: Факел, 2003. – 248 с. з іл.
2. М.Д. Середюк, Й.В. Якимів, В.П. Лісафін. Трубопровідний транспорт нафти і нафтопродуктів: Підручник. – Івано-Франківськ. - 2001.- 517 ст. з іл.