Компоновка зі шліцевим з'єднанням відрізняється від описаних вище відбивачів наявністю резонансних піків в області низьких частот (порядку одиниць герц), що в принципі може викликати небажане підсилення низькочастотних коливань.

Використовуючи результати проведених дослідів і залежність , в УкрДІПРОНДУнафта розроблена конструкція хвильового відбивача яку назвали ВТ-1.

Останній представляє собою дві труби різного поперечного січення жорстко з'єднані між собою. Труба меншого поперечного січення 2 (хвильовод) встановлена над долотом (через перехідник 1), а труба більшого поперечного січення (екран) 3 має в верхній частині різьбу для з'єднання з валом турбобура.

Довжину хвильовода як ділянки концентратора імпульсів встановлювали із умови повного розміщення в ньому імпульсу з метою повного поглинання його енергії відбивачем і послідуючій віддачі долоту. В даній конструкції хвильового відбивача довжина хвильовода прийнята рівною 6,5м, довжина відбивача 3,2м. Особливу увагу було приділено КНБК.

Так як ВТ-1 встановлюється під турбобурами, що може внести зміни в режим роботи останнього, то при відсутності В—1 під турбобурами встановлювали рівноцінну компенсаційну трубу.

Досліджувалась залежність механічної швидкості буріння від навантаження, яке змінювалось ступенями від 35 до 200кН, через кожні 20кН. На кожній ступені навантаження бурилося 0,25 - 0,5м. Після досягнення-200кН щійснювалось зниження осьового навантаження знову до 35кН з ювторюванням тих же ступіней навантаження і інтервалів буріння. При кожній лупені навантаження фіксувався час буріння, кількість обертів долота і величина проходки.

Аналіз даних свідчить про те, що при роботі з хвильовим відбивачем Іеханічна швидкість буріння вище, ніж при бурінні з компенсаційними масами При цьому ефективність хвильового відбивача максимальна при низьких

величинах осьового навантаження. З ростом останньої ефективність хвильового відбивача зменшується по гіперболічній залежності (рис2.9)

Рис.2.9 Зале-жність приросту швидкості буріння з хвильовим відбивачем ві тичини осьового навантаження.

Зростання механічної швидкості буріння при хвильовому відбивачі слід пояснювати наступними обставинами. Хвильовий відбивач аналогічно мортизатору, локалізуючи в собі вібрації долота, знижує затрати потужності вибійного двигуна на подолання реактивного моменту бурильної колони і підвищує число обертів вала турбобура. .Повертаючи тимчасово сперто ударних імпульсів знову до долота, хвильовий відбивач підвищує динамічність роботи долота, роблячи її рівномірною, що приводить до росту показників буріння, особливо при низьких значеннях осьових навантажень. Залежність сили імпульсу від частоти обертання показано на рисунку 2.10. Досліджень зносу опор доліт показано, що при роботі з хвильовим відбивачем знос менше у цапфи і тіл кочення.

Вказані обставини з врахуванням характеру зносу опор при ВТ-1 слід пояснювати тим, що розвивання ударно - абразивного зносу гальмує інші види зносу (втомлюючий).

Рисунок 2.10 - Залежність сили імпульсу від частоти обертання

Рис 2. Маятникові компоновки

3.Забезпечення безпеки життєдіяльності.

3.1 Значення охорони праці в забезпеченні безпечних та здорових

умов праці.

Охорона праці та навколишнього середовища складають важливу народно господарську задачу, невіддільну частину соціальної політики, що направлена на забезпечення подальшого зростання добробуту народу.

Вона забезпечує безпечні та здорові умови праці. Ця система законодавчих актів та норм, соціально-економічних, організаційних, технічних та санітарно-гігієнічних заходів забезпечує безпеку збереження здоров'я і працездатності людини в процесі праці.

В сучасних умовах, що характеризуються інтенсивним розвитком, охорона навколишнього середовища - одна з актуальних проблем суспільства. Без необхідних заходів по охороні навколишнього середовища та науково обгрунтованого, раціонального використання землі та над , водних, ресурсів, рослинного та тваринного світу неможливо зберігати в чистоті повітря та воду, забезпечити відтворення природних багатств, покращити навколишнє середовище в інтересах теперішнього і майбутніх поколінь.

Розрахунок освітленості насосноного блоку бурової установки "Уралмаш -ЗД"

Вихідні дані:

-розміри насосного блоку -/1=12м; В=18м;

- висота підвіски світильників -/2^=3 м;

-освітленість-/},^ О лк;

- тип світильника-ВЗГ-200.

Розрахунок.

1.Коефіцієнт найвигіднішого розташування світильників ВЗГ-200; /=2.0

2.Від стань між світильниками знаходимо за формулою:

L=bhp: ' (3.1)

L=2.0-3=6(w); 3.Загальна кількість світильників визначається за формулою (3.2):

N = f; (з.ї)

де S- площа насосного блоку, м2

хт 12'18 d \

N = ——г— = 6(мм) 6~

4.Коефіцієнт запасу для ламп розжарювання л-=1.7 5.Визначаємо індекс приміщення за формулою (3.3):

,-- А'** . ' (М) (A + B)-hp'

12-18 І = 7——г— = 2.4;

(12+ 18)-З

6.Коефіцієнт використання світлового потоку т|=0.4

7.Світловий потік однієї лампи визначаємо за формулою:

4>,=(E..S.K.z)/(N.n); (М) де z - коефіцієнт, який враховує нерівномірність освітлення, 2=1.15^1.25 Фр =(50-18-12-1.7-1.25) / (60.34) = 11250(ллО;;

8. Згідно таблиці 1.1.2 підбираємо лампу Г 750x220, для якої Фт=13100лм

9.Розрахункова освітленість в насосному блоці:

*,=ЯА; ^=50.Щ^ = 58(л,);; * (15} Р н ф^ Р И250 v ;,, І is.jy

ЕР=-10%.....+20%ЕН; Ер=45....60лк Отже умова виконується.

10.Сумарна потужність освітлювальної установки визначається за формулою:

W=WJtN-n; W=15Q-6- 1=4500Вт-4.5(кВт)- ^7

Рис 3.1 Схема освітленості насосного блоку

3.2.Аналіз потенційних небезпек і шкідливостей виробничого середовища.

В період будівництва свердловин і вводу її в експлуатацію можуть виникати різноманітні небезпеки, як для персоналу самої бурової бригади, так і для персоналу субпідрядних організацій, що притягаються для виконання окремих видів робіт.

Всі джерела підвищеної небезпеки можна розділити на декілька груп. До першої групи необхідно віднести небезпеки, пов'язані з переміщенням вантажів. Як правило, ці вантажі мають значну вагу і у випадку падіння можуть завдавати важкі травми працюючим.

Другу групу складають небезпеки, які виникають при - експлуатації механізмів з обертаючими частинами, якщо ці машини не огороджені належним чином.

До третьої групи необхідно віднести небезпеки пов'язані з руйнуванням тих видів обладнання, які працюють під тиском або при роботі яких можуть виникати сильні вібрації:: бурові і цементувальні насоси, компресори, пневмокомпесатори, трубопроводи, бурильні і обсадні колони, гирлове обладнання свердловин, пластовипробувачі, сепаратори, бурові рукава і т.д.