? В інтервалі 200 -2800 м. доцільно застосовувати гуматно - акріловий розчин, так як даний інтервал порівняно стійкий. Значних джладнень в цьому інтервалі, виходячи з промислового матеріалу, не передбачається, тому можливо застосувати цей розчин. Гуматні розчини володіють високими пептизуючими властивостями. Для підтримки властивостей юзчину в заданих межах потрібно збільшувати частоту хімічних обробок. За )ахунок застосування цього розчину також можливо зменшити вартість буріння свердловини.

В інтервалі 2800 - 3969 м. застосувати гуматний розчин неможливо і гому що в цьому інтервалі прогнозується набухання і диспергування глинистих відкладів, а однією з властивостей гуматно - акрілового є його підвищення лужність, що в свою чергу сприяє диспергуванню глин.

Потрібно підібрати розчин, який би володів інгібуючими властивостями. Одним із розчинів, які володіють інгібуючими властивостями є калієвий розчин. Дія цього розчину базується на специфічній ролі іонів калію в глинстих мінералах. Геометричні фактори будови іонів калію, які дуже слабо гідратуються, дають їм змогу вільно проникати у міжплощинний простір і вбудуватись в пустоти гексагональної сітки сформованої кремній-кисневими тетраедрами. При цьому частини глини міцно зв'язуються між собою, запобігаючи міжплощинній гідратації, набуханню і диспергуванню. Таким

-. чином глини стають слабогідратуючими з підвищеною гідростійкістю і більшого

| за початкову міцністю. На відміну від інших розчинів, калієві стабілізуються 1 значно простіше. Це зменшення дає можливість суттєво зменшити концентрацію іонів калію і звести на мінімум осматичну гідратацію

Проектування параметрів розчинів.

Параметри промивних рідин встановлено поінтервально у відповідності з ;; гірничо - геологічними умовами буріння.

1. Густину промивної рідини розраховують за формулою: _(Рт+АР)-Ю6

"**>*-——^——: (2.3)

де Рт - пластовий тиск на глибині Н, мПа І АР - різниця між пластовим і гідростатичним тиском, мПа,

g - прискорення вільного падіння, м/с2 : Згідно ЕТП 111

к - при Я<1200м. ДР=10-15% від пластового, але на більше, ніж 1,5 ? МПа;

приЯ=1200-2500м. ДР=5-10% від Рпл, але на більше, ніж 2,5 МПа;

_ при Я>2500м. АР=4-7% від Рпл, але на більше, ніж 3,5 МПа;

% Для спрощення розрахунків складаємо програму на ПЕОМ і приводимо її в

І додатку В

ї-у

f Фільтрацію промивної рідини визначаємо за формулою :

і"' .'

І Ф30 = 8/ДР[см3]; (2.4.)

Інтервал 0-200 м.: Фзот/„=8/1,3=6см3 030lftt»=8/l=8cM3 ь Інтервал 200-2800 м.: Фзотіп=%1\,6=5см3 Фзотах=%1\,3=6см3 Інтервал 2800-3500 м.: Ф50т/и=8/1,6=5см3 Фзошах=8/1,3=6см3 ІІнтервал 3500-3960 м.: Фзот/„=8/2,6=Зсм3 Фзошах=8/1,6=5см3

Програма проведення розрахунку ефективної в'язкості (hcep) * і динамічного напруження зсуву приведене в додатку В.

Решта параметрів промивної рідини вибираємо згідно конкретних умов буріння і на основі результатів буріння на Матвіївській площі.

Таблиця 2.1 - Параметри бурового розчину.___

Інтервал буріння, м. |

р, кг/м3 |

Т,с |

Ф, см3 /ЗОхв |

СНЗ, дПа |

К, мм |

рН

0-200 |

1160 |

40-60 |

6-8 |

30-40 |

1-2 |

9

50-60

200-280 |

1160 |

20-30 |

5-6 |

15-20 |

1-2 |

10

20-30

2800-3500 |

1160 |

30-40 |

5-6 |

15-20 |

1-1,5 |

9

30-40 *

3500-3960 |

1160 |

30-40 |

3-5 |

10-20 |

1-2 |

9

30-40

Таблиця 2.2 - Рекомендовані області використання способів буріння.

Геологічна - технічні умови буріння |

Спосіб буріння

Роторний |

Гідравлічним вибійним двигуном |

Електробур

Глибина буріння, м. до 3500 то -3900 >тО |

+ +

+ |

4- |

+

Вибійна температура, °С <140 >140 |

+ + |

+ |

+

Діаметр долота, мм <190 >190 |

+

+ |

+ |

+

Профіль ствола свердловини Вертикальний Похшю - скерований |

+ |

+ + |

+

-ь

Породоругїн ієн ип Інструмент. Двох і трьохлопатеві, а також шарошкового типу М шарошкового типуМС, АО, С, СЗ, СТ, Т, 73, ТК, ТКЗ, КОК багато лопатевий твердосплавний алмазний |

+ + |

+ + * + |

+ +

+

Тип циркуляційного агенту Турові розчини густиною,

кг/м3 <1700-1800 ^1700-1800 |

+ + |

+ 4- |

-f -1-

М-** Л Л. Л Л, Ч^ |_/ *^14«/ Л I. V-/ Т |~/ * * А * *./* АД */~Л * * \J ^-* А*Ж ****** * Т *WX«* A V^ К А Т 1 -4-* W VX jfa^ V-Д VX VX А» Л . I |_/ V^ v_» |_/ А ч_/ ^/ JIV*/ А\Л.^_Д^Л. Л. Ж.Л.Ж.Я

переважно породами середньої твердості, буріння яких буде проводитись долотами для яких рекомендовані високі частоти обертання, тому вибираємо турбінний спосіб буріння.

При бурінні під експлуатаційну колону (2800-3960м.) проектується також роторний спосіб буріння. В цьому інтервалі передбачається розкриття продуктивних горизонтів для яких небажано перевищення тисків в свердловині над тисками в пласті, що можливо при турбінному бурінні, отже прийняття турбінного способу буріння небажане. Крім того в даному інтервалі застосовуються долота, буріння якими ведеться з невисокими частотами обертання, які дозволяє створити роторний спосіб буріння.

2.4 Породоруйнівний інструмент.

Вибір породоруйнівного інструменту проводиться враховуючи дані про фізико -механічні властивості гірських порід і літологію розрізу свердловини. Для вибору породоруйнівного інструмента використовують класифікаційні таблиці відповідності гірських порід категоріям твердості і абразивності дивись таблицю 2.3. Таблиця 2.3 - Класифікаційні таблиці.

Тип долота |

Категорія твердості порід |

Твердість по штампу Рш |

Категорія абразизивност і

и |

ІІ-Ш |

100-500 |

ІІ-ІІІ

Ш |

Ш-ІУ |

100-500 |

IV-V

МС |

III-IV |

250-1000 |

III-IV

МСЗ |

IV-V |

250-1500 |

V-VI

С |

Ш-ІУ |

1000-1500 |

IV-V

СЗ |

IV-V |

1000-2000 |

V-V1

СТ |

IV |

1500-2000 |

IV-V

Т |

V-V1 |

2000-3000 |

IV-V

ТЗ |

VI -VII |

2000-4000 |

V-VI

тк |

V-VI |

3000-4000 |

V-VI

ткз |

VI -VI І |

3000-5000 |

VI -VI І

к |

VI -VI І |

4000-6000 |

VI І -VIII

OK |

VII -VIII |

6000-7000 і більше |

VIII-IX

Згідно з таблицею, а також враховуючи досвід буріння на сусідніх площах вибираємо поінтервально тип долота, який заносимо в таблицю 2.4.

Таблиця 2А.-Типорозмір доліт.

2.5 Бурильна колона

Проектуємо бурильну колону в такій послідовності:*