9 | 378 | 36 | 45 | 65 | 12,5 | 32 | 25

10 | 530 | 486 | 230 | 70 | 22 | 14 | 14 | 22 | 27 | 40 | 7,5 | 20 | 16

11 | 474 | 28 | 34 | 50 | 9,5 | 25 | 20

12 | 458 | 36 | 45 | 65 | 12,5 | 32 | 25

13 | 440 | 45 | 55 | 80 | 15,5 | 40 | 32

14 | 630 | 574 | 280 | 75 | 25 | 16 | 16 | 28 | 34 | 50 | 9,5 | 25 | 20

15 | 558 | 36 | 45 | 65 | 12,5 | 32 | 25

16 | 540 | 45 | 55 | 80 | 15,5 | 40 | 32

17 | 750 | 694 | 340 | 85 | 28 | 18 | 16 | 28 | 34 | 50 | 9,5 | 25 | 20

18 | 678 | 36 | 45 | 65 | 12,5 | 32 | 25

19 | 660 | 45 | 55 | 80 | 15,5 | 40 | 32

20 | 900 | 810 | 360 | 95 | 31 | 25 | 16 | 45 | 55 | 80 | 15,5 | 40 | 32

На рис.4.7 приведена розрахункова схема осі з трьома блоками з епюрою згинаючих моментів.

Навантаження від ваги вантажу розподіляється між блоками рівномірно і визначається за формулою

(4.26)

Розрахункове значення діаметра блочної осі, в першому наближенні, визначаємо за формулою

(4.27)

де ММАХ.ЗГ – максимальний згинаючий момент в поперечному перерізі осі згідно епюри згинаючих моментів;

у – границя текучості матеріалу осі, табл. 3.12;

nadm – значення допустимого коефіцієнта запасу статичної міцності для другого розрахункового випадку та номінальної ваги вантажу, табл. 2.5;

– наближене значення масштабного коефіцієнта, яке вибирається в залежності від прогнозованого діаметра осі dОС по табл. 4.4.

Рисунок 4.7 Розрахункова схема блочної осі з трьома блоками

Таблиця 4.4 – Значення масштабного коефіцієнта

d, мм | 20 | 20…50 | 50…100 | 100…200

0,92 | 0,86 | 0,79 | 0,74

Розрахункове значення діаметра осі заокруглюємо до найближчого більшого стандартного значення внутрішнього діаметра кулькових радіальних підшипників кочення: 12, 15, 17, 20, 25, 30, 35, 40, 45, 50, 55, 60, 65, 70, 75, 80, 85, 90, 95, 100, 105, 110, 120 і т.д.

Прийняте значення діаметра осі позначаємо doc. Для прийнятого діаметра блочної осі визначають фактичне значення коефіцієнту запасу статичної міцності по формулі

(4.28)

де WX – осьовий момент опору поперечного перерізу осі;

КМ – значення масштабного коефіцієнта, яке вибирається по таблиці 4.5 у залежності від прийнятого діаметра осі.

Таблиця 4.5 - Значення масштабного коефіцієнта КМ

d,мм | 20 | 30 | 40 | 50 | 75 | 100 | 150 | 200

KM | 0,92 | 0,85 | 0,83 | 0,81 | 0,78 | 0,77 | 0,74 | 0,72

Умова статичної міцності осі

(4.29)

Якщо умова (4.29) не виконується, то за формулою (4.27) визначають розрахункове значення діаметра блочної осі в другому наближенні при =КМ, де КМ - значення масштабного коефіцієнту, прийняте при визначенні коефіцієнту запасу статичної міцності для першого наближеного розрахунку. Цей цикл повторюють до виконання умови статичної міцності.

Визначення розмірів траверси підвіски. Умова вибору упорного кулькового підшипника - d=d2, де d2 – діаметр проточеної гладкої частини хвостовика вибраного гака, рис.4.8, табл..4.6, d – внутрішній діаметр підшипника. Попередньо рекомендується вибирати підшипник особливо легкої серії.

Ширина траверси ВТ визначається з умови

(4.30)

де D – зовнішний діаметр вибраного упорного підшипника.

У розрахунковому інтервалі вибирають найменше значення з нормального ряду чисел Rа40.

Витяг з нормального ряду чисел Rа40 ГОСТ 6636-69: 15, 16, 17, 18, 19, 20, 21, 22, 24, 25, 26, 28, 30, 32, 34, 36, 38, 40, 42, 45, 48, 50, 53, 56, 60, 63, 67, 71, 75, 80, 85, 90, 95, 100, 105, 110, 120, 125, 130, 140, 150,160, 170.

Діаметр прохідного отвору траверси dОТ

(4.31)

У розрахунковому інтервалі вибирають найменше значення з нормального ряду чисел Rа40.

При складенні розрахункової схеми траверси конструктивно приймаємо, що осі симетрії опор блочної осі й траверси підвіски співпадають. Для визначення величини максимального згинаючого моменту ММАХ.ЗГ будується епюра згинаючих моментів. Розрахункова схема траверси з епюрою згинаючих моментів наведена на рис.4.8.

Розрахункове значення висоти траверси в першому наближенні визначається за формулою

(4.32)

де ММАХ.ЗГ – максимальний згинаючий момент в поперечному перерізі траверси згідно епюри згинаючих моментів;

– наближене значення масштабного коєфіцієнта, яке вибирається в залежності від прогнозованого приведеного діаметра траверси dПР по табл. 4.4, (dПРd);

у – границя текучості матеріалу осі, табл. 3.12;

nadm – значення допустимого коефіцієнта запасу статичної міцності, табл. 2.5. Одержане значення заокруглюють до найближчого більшого цілого числа. Прийняте значення позначають – НТ.

Рисунок 4.7 – Конструкція однорогого гака

Таблиця 4.6 - Розміри заготовок однорогих гаків по ГОСТ6627-74

№гк | b,мм | d | d1,мм | t,мм | d2,мм | h,мм | R,мм

1 | 12 | М12 | 10,106 | 1,75 | 12 | 18 | 3

2 | 13 | М12 | 10,106 | 1,75 | 12 | 21 | 4

3 | 15 | М14 | 11,835 | 2 | 15 | 24 | 4

4 | 18 | М16 | 13,835 | 2 | 17 |