5 | 20 | М16 | 13,835 | 2 | 17 | 28 | 5,5

6 | 22 | М20 | 17,294 | 2,5 | 20 | 32 | 5,5

7 | 24 | М20 | 17,294 | 2,5 | 20 | 36 | 6

8 | 26 | М24 | 20,752 | 3 | 25 | 40 | 6

9 | 30 | М27 | 23,752 | 3 | 30 | 45 | 7

10 | 34 | M30 | 26,211 | 3,5 | 30 | 52 | 8

11 | 38 | M33 | 29,211 | 3,5 | 35 | 55 | 9

12 | 40 | M36 | 31,67 | 4 | 40 | 65 | 9

13 | 48 | M42 | 37,129 | 4,5 | 45 | 75 | 10

14 | 54 | M48 | 42,587 | 5 | 50 | 82 | 12

15 | 60 | M52 | 46,587 | 5 | 55 | 90 | 13

16 | 65 | M56 | 50,046 | 5,5 | 60 | 100 | 13

17 | 75 | M64 | 57,505 | 6 | 70 | 115 | 14

18 | 80 | Трап.70х10 | - | 10 | 75 | 130 | 16

19 | 90 | Трап.80х10 | - | 10 | 85 | 150 | 18

20 | 102 | Трап.90х12 | - | 12 | 100 | 164 | 20

21 | 115 | Трап.100х12 | - | 12 | 110 | 184 | 23

22 | 130 | Трап.110х12 | - | 12 | 120 | 205 | 25

23 | 150 | Трап.120х16 | - | 16 | 140 | 240 | 30

24 | 165 | Трап.140х16 | - | 16 | 150 | 260 | 35

25 | 190 | Трап.160х16 | - | 16 | 170 | 290 | 38

Рисунок 4.8 - Розрахункова схема траверси

Осьовий момент опору перерізу траверси

(4.32)

Для прийнятого значення НТ визначають фактичне значення коефіцієнта запасу статичної міцності

(4.33)

де КМ – значення масштабного коефіцієнта, яке вибирається по таблиці 4.5 у залежності від величини приведеного діаметра траверси – dПР.

Величина dПР визначається за формулою

(4.34)

Умова статичної міцності траверси

(4.35)

Якщо умова (4.35) не виконується, то за формулою (4.32) визначають розрахункове значення висоти траверси в другому наближенні при =КМ, де КМ - значення масштабного коефіцієнту, прийняте при визначенні коефіцієнту

запасу статичної міцності для першого наближеного розрахунку. Цей цикл повторюють до виконання умови статичної міцності.

Розрахункове значення діаметра цапфи траверси в першому наближенні визначається за формулою

(4.36)

де – наближене значення масштабного коєфіцієнта, яке вибирається в залежності від прогнозуємого діаметра цапфи траверси dЦ по табл. 4.4, (dЦ = d);

у – границя текучості матеріалу осі, табл. 3.10;

nadm – значення допустимого коефіцієнта запасу статичної міцності, табл. 2.5.

Заокруглюючи одержане значення до найближчого більшого числа з нормального ряду Rа40 – dц. Фактичне значення коефіцієнта запасу статичної міцності

(4.37)

Умова статичної міцності цапфи траверси

(4.38)

Якщо умова (4.38) не виконується, то за формулою (4.36) визначають розрахункове значення висоти траверси в другому наближенні при =КМ, де КМ - значення масштабного коефіцієнту, прийняте при визначенні коефіцієнту запасу статичної міцності для першого наближеного розрахунку. Цей цикл повторюють до виконання умови статичної міцності.

Визначення розмірів гайки кріплення гака підвіски. Розрахункове значення висоти гайки хвостовика гака визначають з умови

НР =НМАХ{HЗР;НЗМ;НРМ}, (4.38)

де HЗР – висота гайки, визначена з умови міцності на зріз;

НЗМ- висота гайки, визначена з умови міцності на зминання;

НРМ – висота гайки, визначена з умови рівноміцності різьби.

(4.39)

де adm - допустиме напруження зрізу різьби, adm=0,6, =70МПа - для груп режиму роботи – 3М і 4М, =50МПа - для груп режиму роботи – 5М і 6М;

d1 – внутрішній діаметр різьби хвостовика гака, табл..Д3, дод.Д;

К1 – коефіцієнт, який враховує відношення висоти витка різьби до її кроку, К1=0,87 – для метричних різьб і К1=0,65 – для трапецієдальних різьб;

КН – коефіцієнт, який враховує нерівномірність розподілу навантаження між витками різьби.

При d/t9 КН=5t/d (4.40)

При d/t>9 KH=0,56,

де d – зовнішній діаметр різьби;

t – крок різьби.

Внутрішній діаметр трапецієдальної різьби визначається за формулою

, (4.41)

де s – щілина між витками різьби хвостовика й гайки, при t=10...12мм – s=0,5мм, при t=16мм – s=1мм.

(4.42)

де – допустиме напруження зминання, =30…35 МПа.

З умови рівноміцності різьби висоту гайки визначаємо з умови

НРМ=0,8d. (4.43)

Згідно правил Держнаглядохоронпраці гайка повинна бути зафіксована стопорною шпонкою, яка входить в пази гайки й хвостовика. Враховуючи товщину стопорної планки, одержимо

НГ=HР+10мм. (4.44)