.

Знайдемо загальні втрати напору у колекторі за формулою

, (5.24)

де – втрати напору на тертя у колекторі;

– втрати напору в місцевих опорах.

Знайдемо число Рейнольдса, підставивши відповідні дані у формулу (6.14)

.

Оскільки режим руху турбулентний, зона змішаного тертя то коефіцієнт гідравлічного опору знайдемо за формулою (6.18)

.

Обчислимо втрати напору на тертя у колекторі за формулою (6.22)

.

Втрати напору у місцевих опорах колектора становлять

.

Загальні втрати напору рівні

.

Загальні втрати напору у відвідній лінії знайдемо за формулою

, (5.25)

де – втрати напору на тертя у відвідній лінії;

– втрати напору в місцевих опорах.

Число Рейнольдса визначаємо за формулою (5.14)

.

Оскільки режим руху турбулентний, зона змішаного тертя то коефіцієнт гідравлічного опору знайдемо за формулою (5.18)

.

Втрати напору на тертя у відвідній лінії становлять

.

Втрати напору у місцевих опорах відвідної лінії становлять

.

Загальні втрати напору у відвідній лінії

.

Обчислюємо тиск насичених парів в метрах перекачуваного нафтопродукту за формулою

. (5.26)

.

Отже, просумувавши всі втрати напору у комунікаціях, за формулою (6.19) знайдемо загальні втрати напору у всмоктувальній лінії

.

Перевіряємо умову правильності вибору висоти естакади над насосною

. (5.27)

.

Оскільки дана умова не виконується то приймаємо рішення про заглиблення насосної на 2,5м та підняття естакади на 2,5м.

Технологічний розрахунок трубопроводів нафтобази на нагнітання ведемо по більш в’язкому нафтопродукту – дизпаливу для найгірших умов: температура продукту мінімальна, рівень його у приймальному резервуарі максимальний, на естакаді одночасно зливається максимальна кількість цистерн, а розрахунок всмоктувальної лінії – по нафтопродукту з найбільшим тиском насичених парів – автобензину.

Визначаємо розрахункову густину дизпалива за формулами (5.10) та (5.9)

.

Відповідно:

.

В’язкість дизельного пального за розрахункової мінімальної температури 0°С рівна .

Знаходимо число Re для нагнітальної лінії за формулою:

. (5.28)

.

Перше перехідне число складає

.

.

Оскільки , то режим перекачування турбулентний, зона гідравлічно гладких труб, коефіцієнт гідравлічного опору визначається за формулою Блазіуса:

, (5.29)

.

Приймаємо, що різниця геодезичних відміток між рівнем нафтопродукту у резервуарі і нагнітальним патрубком насоса дорівнює 15 м.

Загальні втрати напору в нагнітальному трубопроводі визначаються як

, (5.30)

тут

. (5.31)

Підставляємо дані:

.

Визначаємо суму коефіцієнтів місцевих опорів на нагнітальній лінії:

. (5.32)

.

Втрати в місцевих опорах визначаємо за формулою

. (5.33)

.

Отже, загальні втрати напору в нагнітальній лінії складають

.

За втратами напору у нагнітальній лінії буде підбиратись основне насосне обладнання.

5.3 Перевірний розрахунок комунікації верхнього зливу

Кінцевою метою технологічного розрахунку є визначення оптимальних параметрів комунікації верхнього зливу нафтопродуктів для недопускання утворення газового простору в останніх, що в свою чергу може призвести до зриву потоку рідини, а відповідно і перебоїв в роботі нафтобази.

Результатом розрахунку є підбір таких параметрів комунікації, щоб залишковий тиск в будь-якій точці комунікації був більший тиску насичених парів нафтопродукту.

Даний розрахунок ведеться для найгірших умов, а саме:

- рівень рідини в цистерні – мінімальний;

- мінімальний барометричний тиск;

- максимальна температура продукту;

- пружність парів нафтопродукту за методом Рейда – максимальна.

Вихідними даними для розрахунку є:

-

-

-

-

-

-

-

- коефіцієнт кінематичної в’язкості автобензину при 100С–0,68·10-6 м2/с;

при 200С–0,6·10-6 м2/с;

-

(4800 с);

-

-

Рисунок 5.1 – Схема комунікації верхнього зливу

Таблиця 5.2 - Геометричні параметри комунікації верхнього зливу

нафтопродуктів

Характеристика

ділянки |

Ділянка

1-2 | 2-3 | 3-4 | 4-5 | 5-6 | 6-7 | 7-8

Довжина, м | 4,4 | 0,2 | 0,5 | 2,6 | 4,0 | 61,5 | 32

Внутрішній діаметр, мм | 80 | 80 | 80 | 80 | 80 | 377 | 377

Тип трубопроводу | шланг | сталева труба

Різниця геодезичних відміток кінця і початку ділянки, м | 4,4 | 0 | 0 | -1,2 | -4 | -0,15 | -0,12

Таблиця 5.3 – Перелік місцевих опорів комунікації верхнього зливу

нафтопродуктів

Назва місцевого опору | Ділянка

1-2 | 2-3 | 3-4 | 4-5 | 5-6 | 6-7 | 7-8

Засувка | - | - | - | - | 1 | 1 | 4

Поворотний сальник | - | - | - | - | 1 | - | -

Плавний поворот 90о | 1 | - | - | - | - | 1 | 5

Плавний поворот 45о | - | - | 1 | 1 | - | - | -

Трійник на прохід | - | - | - | - | - | 6 | 2

Трійник на злиття | - | - | - | - | 1 | - | 1

Трйник з поворотом | - | - | - | - | - | 1 | -

Фільтр | - | - | - | - | - | - | 1

Лічильник | - | - | - | - | - | - | 1

Вхід в трубу | 1 | - | - | - | - | - | -

Розрахунок проводиться графо-аналітичним методом з побудовою графіків залишкових напорів та вакуумів. Для цього спочатку рисуємо схему зливної комунікації у масштабі. Схема розрахунку зображена на рисунку Д1 (додаток Д).

Відкладаємо від мінімального рівня рідини в цистерні висоту стовпа бензину в метрах, що відповідає мінімальному барометричному тиску

, (5.34)

де Рб – мінімальний барометричний тиск;

– густина бензину.

.

Знаходимо витрату бензину