Змащування підшипників

На практиці намагаютья змащувати підшипники тим же мастилом, що і деталі передач. Але це можливо тільки для підшипників чер’яка. В нашому ж випадку підшипники задалеко від мастильної ванни, тому будемо змащувати їх пластичним змащувальним матеріалом. В цьому випадку підшипниковий вузол закривають мастиловідкидаючим кільцем, а вільний простір, всередині, заповнюють змащувальним матеріалом.

Вибираємо пластичне мастило ВНИИ НП – 242, що рекомендується для важконавантажених підшипників, а також для роликопідшипників.

Рівень мастила в редукторі перевіряється жезловим маслопоказчиком і мастилозливною пробкою з конічною нарізкою.

Для запобігання витікання мастильного матеріалу з підшипникових вузлів, а також захисту їх від пилу і вологи, встановлюємо на вході і виході з редуктора манжетне ущільнення.

12. Побудова механічних характеристик електродвигуна і робочої машини:

Дано: електродвигун типу 4А 112М4У3

РН = 5,5 кВт; nН = 1445 хв-1 ; Mn / MН = 2,0; Mmax / MН = 2.2 = .

Знаходимо номінальний, і критичний (максимальний) моменти двигуна:

MН = 9550 РН / nН = 9550 * 5,5/ 1445 = 36,35 Н * м;

Mmax = Mкр = MН =2,2 * 36,35 = 79,97 Н * м;

Знаходимо номінальне, і критичне ковзання двигуна:

SН = (nO - nН ) / nO = (1500 – 1445) / 1500 = 0.037;

Sкр = SН ( + 2 – 1) = 0,037(2,2 + 2,22 – 1) = 0,154.

Знаходимо критичну частоту обертання ротора двигуна, при якій він розвиває критичний момент:

nкр = nO ( 1 - Sкр) = 1500 (1 – 0.154) = 1269 хв-1 ;

Для побудови механічної характеристики двигуна в діапазоні частоти обертання 0 … nO задаються частотою обертання ротора nХ і розраховують відповідні значення ковзання SХ = (nO – nХ)/ nO. Потім по рівнянню Класса розраховують обертовий момент двигуна при відповідних значеннях n і S:

M = 2 Mкр / (S/ Sкр + Sкр./S)

Результати розрахунків n, S і М заносимо в таблицю 12.1.

Таблиця 12.1

nХ/ nO | N, хв-1 | S | M, Н * м | MC, Н * м

0 | 0 | 1 | 24.06 | 7.8

0.1 | 150 | 0.9 | 26.58 | 8.25

0.2 | 300 | 0.8 | 29.68 | 9.58

0.3 | 450 | 0.7 | 33.56 | 11.81

0.4 | 600 | 0.6 | 38.51 | 14.94

0.5 | 750 | 0.5 | 44.99 | 18.95

0.6 | 900 | 0.4 | 53.63 | 23.86

0.7 | 1050 | 0.3 | 64.98 | 29.65

0.8 | 1200 | 0.2 | 77.31 | 36.34

0.9 | 1350 | 0.1 | 73.05 | 43.93

0.92 | 1380 | 0.08 | 65.43 | 45.55

0.94 | 1410 | 0.06 | 51.1 | 47.21

0.96 | 1440 | 0.04 | 38.92 | 48.90

0.98 | 1470 | 0.02 | 20.43 | 50.63

1 | 1500 | 0 | 0 | 52.40

Також будуємо іншу характеристику, яка представляє собою залежність: n = (MC)

MC = 1 + 2 (nX / nO)y;

де 1 = 7,8 Н * м, 2 = 44,6 Н * м – постійні величини для конкретної роботи машини;

y = 2 – коефіцієнт, що характеризує зміну моменту опору при зміні частоти обертання вала машини.

З побудованих графіків бачимо, що в момент пуску момент з боку робочої машини більший за пусковий момент двигуна, тому двигун потрібно запускати в режимі холостого ходу.

Знаходимо коефіцієнт навантаження:

= Муст / МН = 47,2 / 36,35 = 1,3;

12.1 Розрахунок і вибір лінії живлення, апаратури управління і захисту електродвигуна.

Дано: електродвигун типу 4А 112М4У3

РН = 5,5 кВт; nН = 1445 хв-1 ;

ІН = 11,5 А при U = 380 B; ІП / ІН = 7;

cos Н = 0.85; = 85.5 %;

Розрахунковий струм лінії:

ІР = * РН / (3) * U Н * * cos Н = 1,3 * 5500 / (3) * 380 * 0,855 * 0,85 = 14,95 А.

де - коефіцієнт завантаження двигуна; РН – номінальна потужність двигуна, Вт; U Н - номінальна лінійна напруга живильної лінії, В; - і cos Н - відповідно ККД і коефіцієнт потужності двигуна.

По каталогу електрообладнання до установки вибираємо нереверсивний магнітний пускач ПМЛ – 221002 з умови IHMП = 25А > IP = 14.95 A. Захист двигуна від перевантажень забезпечується тепловим реле РТЛ – 102104 ( межа регулювання струму неспрацювання реле 13 …19 А).

Для захисту від струмів короткого замикання в установці передбачаємо запобіжник з плавкою вставкою:

ІВН IP , ІВН Іmax / ,

де - коефіцієнт теплової інертності запобіжника (для умов нормального пуску при t 10 с = 2,5)

С 11,5 * (3) * 7 / 2,5 = 55,77 А;

Згідно каталогу електрообладнання в установці приймаємо запобіжник типу ПР – 2 ( номінальний струм запобіжника ІНпр = 100 А) з плавкою вставкою (ІВН = 60 А).

Межу регулювання установок КЗ вибирають з умови: Іср 1,2 Іmax = 1.2 * 11.5 * (3) * 7 = 167.32 A. Згідно розрахунку струм роз’єднання беремо ІНр = 250 А (250 > 167.32).

Для підключення двигуна приймаємо алюмінієвий провід з гумовою ізоляцією в обгортці просоченою лавсаном марки АПРТО.

Переріз трьохжильного алюмінієвого провода при прокладці в трубі повинен бути 10 мм2, Ідоп = 38 А > Ір = 14.95 A.

Відповідність вибраного перерізу провода і засобу захисту перевіряємо з умови: Ідоп Кз * Із ;

де Кз –